Les réglages opérationnels du ventilateur de soufflerie se trouvent pour exciter la fréquence longitudinale du fuselage donnant une explication à la fréquence dominante de 40 Hz illustrée à la Fig. 9C. Pour atteindre la condition de test de (re = 1.5 fois 10 ^ 6 ) dans la section de travail, le souffleur à quatre pales a tourné à 600 tr/min (10 Hz). Les huit stators dans la section de ventilateur entraînent une fréquence de dépassement de la lame de 80 Hz, qui, en partie, serait également une harmonique des pales de ventilateur` 40 Hz. En outre, les fréquences provenant de l`arbre de montage en acier et de la structure de support interne à l`intérieur du fuselage sont visibles l`analyse de fréquence. Bien que les tests de vibration fournissent une soufflerie et des informations spécifiques au modèle, les résultats soulignent que les interfaces de montage de ce type peuvent introduire des fréquences de chargement à partir des interactions entre l`installation et le modèle. Bien que le support soit assez rigide pour empêcher tout mouvement du modèle, il relie le modèle de semi-envergure directement à la plate-forme de force, de telle sorte que toutes les vibrations structurelles soient détectées. Les mesures de sPIV ont démontré l`absence d`un Vortex à fer à cheval au niveau du nez du fuselage et ont montré l`accélération du flux sous le modèle à la ligne médiane pour (alpha = 0 ^ circ). Ceci, cependant, ne fournit pas d`informations loin de la ligne médiane du nez du fuselage ou à des angles d`attaque accrus. Les régions d`intérêt autour du modèle sur le plancher, le long de la partie supérieure du fuselage, et la région de la racine de l`aile sont difficiles sur le plan logistique pour enquêter avec PIV. Par conséquent, ces zones ont fait l`objet d`une étude qualitative afin d`améliorer la compréhension du champ d`écoulement local. Les méthodes de visualisation des flux de Tuft et d`argile mettent en évidence les régions d`instabilité du flux sur la surface et révèlent également des régions d`écoulement attaché ou séparé, ainsi que la direction du flux local.
Cependant, chaque méthode aura des influences intrusives sur le champ de flux local, mais ces effets sont supposés négligeables. Doerffer et Szulc (2006) ont effectué une étude numérique de la configuration du corps d`aile du modèle DLR F11 High-lift pour comparer les conditions de vol libre au modèle semi-span. Les calculs du modèle à demi-portée placé directement au mur et montés à l`aide d`une Peniche standard (à environ (3 Delta ^ {*} )) sont présentés. Avec l`application de la Peniche, la force et la taille du vortex de fer à cheval autour du nez du fuselage ont augmenté. Il a été constaté que l`introduction de la Peniche au modèle de semi-envergure a conduit à un plus faible accord avec les données à pleine portée; Il s`agissait d`une comparaison entre les distributions de pression sur l`aile et les coefficients aérodynamiques (c _ {text {L}} ), (c: {text {D}} ) et (c: {{text {M}} {text {Pitch}}} ). Bien qu`il soit conclu que les meilleurs résultats ont été trouvés pour le modèle de semi-envergure monté directement sur le mur sans l`ajout d`une Peniche, les auteurs spéculent qu`un autre facteur, autre que le Peniche, est responsable de la rupture de levage du DLR F11 demi-modèle dans l`expérience. Aucune tentative n`a été faite pour faire varier la hauteur du stand-off de la Peniche. Profils de vélocité normalisés de la couche limite aux stations de flux-Wise (x/ Delta ^ * =-, 20 ), (x/ Delta ^ * =-, 10 ), (x/ Delta ^ * =-, 5 ) et (x/ Delta ^ * =-, 0.5 ) sont présentés dans la Fig. 11; la couche limite de référence de tunnel vide à cette station est également montrée. À (x/ Delta ^ * =-, 20 ), Fig. 11A, les profils de vélocité à toutes les conditions de stand-off sont similaires au profil vide de vélocité du tunnel.
À cette station, il y a un déficit de quantité dans le composant (V_x ) en raison de la présence du modèle. Les augmentations du composant (V_y ) à cette station sont de l`ordre de 3%. L`augmentation (V_y ) est plus forte pour les hauteurs d`espacement inférieures en raison de la levée de la couche limite. L`application de la Peniche tente de réduire l`interférence de flux avec la paroi du tunnel et d`obtenir un champ de flux représentatif de l`équivalent à pleine portée modèle libre-air. Cependant, l`introduction de la Peniche semble introduire plus de complexité de flux et d`incertitude sur les mesures.